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/ NEWS屋里变压在给着个杂音和散热透风的治理
进出风口的布置进、出风口的合理布置是保证通风散热效率的关键。根据风流路径以及现场环境特点，将进风口选定在原大门的下半部分，直接与室外相通；其次将出风口置于进风立体对角的屋顶之上。这一选择，其一是使通风流动方向与变压器风扇泵风方向相同；其二是通风流量能均匀分布，以尽量减少紊流和死角产生而影响风流的畅通。这种布置方式能大限度地提高通风散热的效率。
散热与流量的计算通风散热的计算是十分复杂繁琐的，难度较大。一方面是影响的因素较多，另一方面对于流体的参数选择弹性大。从技术含量上看，变压器温度场的计算是3个场强计算中难度大的1个，计算误差大。
噪声治理效果在治理之后，所排放的噪声明显好转。对街道排放的噪声（声压级）是由市环保局按GB3096293和GB12348-90国家标准中第类区域的标准值实测，其结果。
通风及散热的效果正因为对屋顶引风机的选型，进、出风口的位置选择，进、出风口断面尺寸的计算，以及通风流量的计算都比较合理，因而此次通风散热的改造效果较显著。通风流量的校核测量结果。
s-111.0511.74在方案实施中进、出风口的断面尺寸分别是：6.0m（长）×1.2（m）（高）；1.2m（长）×0.6m（高）。平均单位风量值即为风速与风口断面面积的乘积。从中可以看出进、出风量基本相近，其差值Ξ仅为0.69ms，而且出风流量略大于进风流量。这说明有可能从其他地方，如门洞等处补充一小部分风量所形成的结果。在此须说明一下，引风机每台每秒钟的额定风量是1.73m2，6台引风机总风量即为10.38m3，很明显其值小于实际风量值。对这一现象的解释有两种：其一、因为种种原因引风机实际风量大于额定风量，其二、选用的膨胀腔式消声器意想不到地起到增大风压的作用。从中的变压器油面温度值和器室内温度分布值可知，此次治理改造散热的效果显著。
变压器室137.537.837.737.5内温度分237.537.637.5布测量值338.538.738.638.5℃439.039.339.1室外出风口温度℃南北46.048.0注：2号变压器的外界条件比1号变压器好，其效果预计可能会更好。
从可知进风口室内侧温度与出风口室外侧平均温差为9.5℃。按此值计算风流每秒带走热量与变压器发热量之比值约为0.193，与（8）式中的系数值0.2相接近。基本证实了实施方案的效果同理论计算结果基本一致。
结论综上所述，降低江汉路变电站的2个主变压器室排放噪声和改善通风散热的综合治理工作基本是成功的，主要体现在如下几方面：（1）该变电站的2个主变压器室的房屋结构原设计仅考虑噪声屏蔽，而完全未考虑变压器的散热问题。在房屋结构不可能大改大折的前提下，只能因地制宜地作降噪改善散热的综合治理。
（2）无论是在降低排放噪声，还是在改善通风散热方面，其效果是十分显著的。排放的噪声已降到与市区夜间背景噪声相近〔同时间同位置环境噪声为53dB（A）〕，其差值仅为1～5dB（A）。由于室内通风效果改善又避免阳光直射，使室内温度比室外温度反而低2℃。特别是变压器的油面温度，在变压器负载系数是0.75和环境温度是37℃时，其值是72℃。当相对温升是35K，即使负载系数是1时，油面温升也会在国家标准GB1094-95的规定值65K之内和部颁标准DLT572-95的一般规定值85℃的范围。